變壓器繞組直流電阻不平衡率超標(biāo)原因之三：連接不緊。
測(cè)試實(shí)踐表明，引線與套管導(dǎo)桿或分接開關(guān)之間連接不緊都可能導(dǎo)致變壓器直流電阻不平衡率超標(biāo)。例
（1）某SJL—1000/10型配電變壓器，其直流電阻如表2所示。
表2變壓器直流電阻及不平衡率
| 測(cè)試時(shí)間 | 直流電阻（Ω） | *大不平衡率(%) |
| ao | bo | co |
| 預(yù)試 | 0.001072 | 0.001073 | 0.001495 | 39.46 |
| 處理后 | 0.001072 | 0.001073 | 0.001081 | 0.84 |
由表2可知，變壓器直流電阻不平衡率遠(yuǎn)大于4%，所以懷疑繞組系統(tǒng)有問題。在綜合分析后經(jīng)吊芯檢查，發(fā)現(xiàn)C相低壓繞組與套管導(dǎo)電銅螺栓連接處的軟銅排發(fā)熱變色，連接處的緊固螺母松了。**氧化層，鎖緊緊固螺母后再測(cè)不平衡率符合要求。
（2）某臺(tái)SFSL1—10000/110型降壓變壓器的中壓繞組的直流電阻不平衡率如表3。
由表3可知，變壓器中壓繞組直流電阻不平衡率遠(yuǎn)大于2%。綜合分析后，經(jīng)吊罩檢修確認(rèn)，中壓繞組B相第六個(gè)分接引線電纜頭螺牙與分接開關(guān)導(dǎo)電柱內(nèi)螺牙連接松動(dòng)。
表3 變壓器直流電阻
| 分接位置 | 直流電阻（Ω） | *大不平衡率(%) |
| Aom | Bom | Com |
| IV | 0.316 | 0.385 | 0.317 | 20.3 |
| V | 0.308 | 0.346 | 0.307 | 12.18 |
（3）某臺(tái)SFSLZB—50000Kva/110型變壓器，色譜分析結(jié)果異常，又測(cè)試35kV側(cè)直流電阻，A相為0.0604Ω，B相為0.0550 Ω，C相為0.0550 Ω?？梢?/span>A相直流電阻增大，經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)一步檢查是35KV側(cè)A相套管銅棒與引線間的接觸**。
（4）某臺(tái)SFSLB1—31500/110型變壓器，預(yù)防性試驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)35kV側(cè)運(yùn)行Ⅲ分接頭直流電阻不平衡率超標(biāo)。測(cè)試結(jié)果如表4。
表4 變壓器直流電阻
| 測(cè)試時(shí)間 | 直流電阻（Ω） | *大不平衡率（%） |
| Aom | Bom | Com |
| 預(yù)試 | 0.116 | 0.103 | 0.103 | 12.1 |
| 復(fù)試（轉(zhuǎn)動(dòng)分接開關(guān)后） | 0.1167 | 0.1038 | 0.1039 | 11.9 |
由表4可見，35kV側(cè)直流電阻不平衡率大于2%，懷疑分接開關(guān)有問題，故轉(zhuǎn)動(dòng)分接開關(guān)后復(fù)測(cè)，其不平衡率仍然很大，又分別測(cè)其他幾個(gè)分接位置的直流電阻，其不平衡率都在11%以上，而且規(guī)律都是A相直流電阻偏大，好似在A相線圈中串入一個(gè)電阻這一電阻的產(chǎn)生可能出現(xiàn)在A相線圈的首端或套管的引線連接處，是連接**造成。經(jīng)分析確認(rèn)后，停電打開A相套管下部的手孔門檢查，發(fā)現(xiàn)引線與套管連接松動(dòng)（螺絲連接），主要由于安裝時(shí)無墊圈引起，經(jīng)緊固后恢復(fù)正常。
（5）某臺(tái)10000KVA、60kV的有載調(diào)壓變壓器，在預(yù)試時(shí)發(fā)現(xiàn)直流電阻不合格，如表5所示。
表5 變壓器直流電阻
| 分接位置 | 直流電阻（Ω） | *大不平衡率（%） |
| AO | BO | CO |
| Ⅶ | 1.140 | 1.217 | 1.139 | 6.7 |
| Ⅷ | 1.118 | 1.198 | 1.116 | 7.1 |
| Ⅸ | 1.139 | 1.219 | 1.137 | 7.0 |
由表5可見，在三個(gè)分接位置，B相的直流電阻均較其他兩項(xiàng)大7%左右。分析認(rèn)為B相接觸**。停電檢查發(fā)現(xiàn)，確是B相穿纜引線鼻子與將軍帽接觸不緊造成的。
由上述，消除連接不緊應(yīng)采取下列措施：
(1)提高安裝與檢修質(zhì)量，嚴(yán)格檢查各連接部位是否連接良好。
(2)在運(yùn)行中，可利用色譜分析結(jié)果綜合判斷，及時(shí)檢出**部位，及早處理。
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